紫坪鋪電廠減壓閥應用
上海申弘閥門有限公司
紫坪鋪水電站位于四川省都江堰市,系岷江上游干流第五級電站,距都江堰9KM,距成都市64KM，電站設計裝機規(guī)模為760MW,安裝4臺單機容量190MW水輪發(fā)電機組，水頭變幅為68.4m~132.76m電站在系統(tǒng)中的主要作用是調(diào)峰、調(diào)頻、承擔系統(tǒng)事故備用，是一項以供水和發(fā)電為主的綜合利用工程。
1、機組技術供水系統(tǒng)運行方式介紹
機組技術供水系統(tǒng)的主用水源為自流減壓：由每臺機組蝸殼取水通過X201D電動閥單獨供給本臺機組；機組技術供水的備用水源為水泵：兩臺水泵從尾水取水供至備用技術供水總管，同時備用技術供水總管通過四個聯(lián)絡閥1231D~4231D與每臺機組連接。上海申弘閥門有限公司主營閥門有：減壓閥(氣體減壓閥,可調(diào)式減壓閥,波紋管減壓閥,活塞式減壓閥,蒸汽減壓閥,先導式減壓閥,空氣減壓閥,氮氣減壓閥,水用減壓閥,自力式減壓閥,比例減壓閥)、安全閥、保溫閥、低溫閥、球閥、截止閥、閘閥、止回閥、蝶閥、過濾器、放料閥、隔膜閥、旋塞閥、柱塞閥、平衡閥、調(diào)節(jié)閥、疏水閥、管夾閥、排污閥、排氣閥、排泥閥、氣動閥門、電動閥門、高壓閥門、中壓閥門、低壓閥門、水力控制閥、真空閥門、襯膠閥門、襯氟閥門。而四臺機組主變冷卻水由備用技術供水總管供給。
由于備用技術供水系統(tǒng)設備布臵高程在尾水位以下10m左右，一旦該套設備運行中出現(xiàn)7201、7204閥門及閥門前密封墊損壞或管路損壞，將造成水淹廠房的嚴重后果。同時如果將備用取水方式投入運行，水泵將按0.3～0.5MPa水壓控制自動起泵、打壓、停泵操作，這樣將導致設備損壞率升高，增加檢修成本和工作量。機組技術供水冷卻水壓需要在0.3～0.5MPa壓 力范圍中調(diào)整一個穩(wěn)定的值來供給，而備用技術供水水壓在0.3～0.5MPa范圍內(nèi)始終是一個不穩(wěn)定的變量。鑒于上述原因，紫坪鋪電廠備用水源水泵尾水取水系統(tǒng)沒有投入運行。
目前，紫坪鋪電廠四臺機組技術供水方式采用機組蝸殼取水做主用供水，而備用水源是將四臺機組聯(lián)絡閥打開，將四臺機組技術供水聯(lián)絡運行，用四 臺機組主用水源供給備用技術供水總管，從而保證四臺主變的冷卻供水。
2、紫坪鋪電廠技術供水系統(tǒng)減壓閥存在問題
紫坪鋪電廠四臺機組技術供水系統(tǒng)減壓閥選用的是以色列DOROT減壓閥膜片差壓式減壓閥，閥門公稱直徑為DN350。3#、4#機組減壓閥于2005年10月份投入運行，2#機組減壓閥于2006年3月份投入運行，1#機組減壓閥于2006年5月底投入運行。
2006年10月5日，發(fā)現(xiàn)3#機組技術供水減壓閥動作異常，全開后無法關閉。廠家人員于2006年11月份對3#機組技術供水減壓閥進行了拆卸檢修，發(fā)現(xiàn)減壓閥閥桿斷裂、中心導向爪損壞、閥座脫落，經(jīng)更換損壞部件回裝后工作正常。
2007年11月6日，發(fā)現(xiàn)4#機組技術供水減壓閥無法正常工作。經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)減壓閥閥桿已斷裂、橡膠隔膜已損壞、導向爪已損壞、閥座已脫落。將檢修泵技術改造更換下來的水力控制閥部件拆下，對減壓閥損壞部件進行更換后，減壓閥工作正常。
2007年11月14日，發(fā)現(xiàn)2#機組減壓閥強烈振動、工作異常，經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)2#機組技術供水減壓閥出現(xiàn)類似3#、4#機組損壞情況。 在機組投運后不到兩年時間，先后有3臺機組減壓閥出現(xiàn)基本情況相同的損壞。減壓閥損壞后，造成技術供水管路水壓失控，水壓異常升高，對空冷器，上導、推力、水導油槽冷卻器構成極大危害，造成冷卻器銅管爆裂。斷裂的導向爪和螺栓被沖入機組技術供水管路中，至今無法尋找，在技術供水管路中產(chǎn)生磨損和碰撞，引起管路內(nèi)噪音和破裂噴水的嚴重后患。
更換新的備件投運時間不久又損壞，這樣將導致技術供水管路內(nèi)的損壞件堆積，引起管路堵塞，機組各部冷卻水壓降低或消失，引起機組軸承溫度升高，后造成機組被迫停機的事故發(fā)生。國外這種膜片差壓式減壓閥工況的極不穩(wěn)定性，導致了電廠停機經(jīng)常發(fā)生的后果。
3、紫坪鋪電廠技術供水系統(tǒng)減壓閥損壞的原因分析
由于這種DOROT減壓閥膜片差壓式減壓閥在運行中經(jīng)常損壞，給電廠機組技術供水系統(tǒng)造成極大影響。因此，我們對兩年來該減壓閥的運行和檢修情況進行了總結和分析，得出了該減壓閥容易損壞的以下三個方面的原因。
3.1、減壓閥設計選型方面的原因
紫坪鋪電廠機組水頭在68.4m~132.76m變化，水頭變幅之大在全國也很少見。初設計考慮采用兩級減壓方式實現(xiàn)，即*級減壓至0.80 MPa，第二級減壓至0.30~0.40 MPa。但由于現(xiàn)場管路布臵條件限制，只能安裝一臺減壓閥，因此設計終定為一級減壓，選用了該國的膜片差壓式減壓閥。該減壓閥的大減壓比為1：3，當水頭達到大水頭132.76m時，該減壓閥出口低能調(diào)至0.46 MPa，否則為惡劣工況區(qū)。由于電廠水源為雪山融化水，水溫較低，常年保持在18℃以下，水冷卻效果很好。電廠機組技術供水經(jīng)現(xiàn)場運行檢驗，水壓在0.25 MPa～0.40 MPa為合適。因此該減壓閥在技術供水系統(tǒng)中，經(jīng)常工作于正常工作調(diào)節(jié)壓力范圍之外，工作在惡劣工況區(qū)，導致減壓閥使用壽命短，容易損壞。
3.2、減壓閥結構方面的原因
通過損壞減壓閥的分析，在結構上存在容易損壞的缺陷，并且損壞是一個逐漸加劇的過程：*步損壞是由于導向
爪與底座密封圈之間存在無法消除的間隙，且閥桿和閥在高速水流的沖擊下無法保持*垂直運動，在機組運行時水力波動使導向爪與密封圈發(fā)生碰撞，在機組工作壓力范圍內(nèi)，6個導向爪
上均勻地磨出了一圈磨損痕跡。第二步損壞是在*步損壞的基礎上，機組經(jīng)常進行開、停機操作，在導向爪上、下移動過程中，因磨損痕跡的出現(xiàn)和閥桿無法保持垂直運動的影響，使導向爪對底座密封圈產(chǎn)生了一定的拉伸破壞力，從而使導向爪斷裂、底座密封圈脫落。第三步損壞是由于導向爪斷裂后，操作桿和閥盤擺動幅度增大，出現(xiàn)偏斜、卡澀現(xiàn)象，后出現(xiàn)操作桿疲勞性斷裂，橡膠隔膜損壞，導致減壓閥無法正常工作。
3.3、機組技術供水運行方式方面的原因
受紫坪鋪電廠技術供水系統(tǒng)運行方式影響，機組技術供水備用水源尾水取水方式不可用。主變冷卻用水又取自備用技術供水總管。因此機組備用技術供水總管不允許斷流。為保證機組備用技術供水水源，機組技術供水備用水源由四臺機組主用水源通過聯(lián)絡閥1231D～4231D聯(lián)絡運行，由于每臺機組減壓閥后壓力不可能調(diào)整到*相同，造成減壓閥為了消除壓力差參與調(diào)節(jié)，影響了使用壽命。同時由于機組開、停機時的瞬間流量變化非常大，對聯(lián)絡運行的機組減壓閥產(chǎn)生的瞬間調(diào)整沖擊也非常大。
4、紫坪鋪電廠技術供水系統(tǒng)減壓閥更換選型
為解決紫坪鋪電廠機組技術供水系統(tǒng)減壓閥容易損壞的問題，決定對紫坪鋪電廠機組技術供水系統(tǒng)減壓閥進行重新選型，選型后的減壓閥能從根本上解決現(xiàn)有減壓閥所有存在的問題。選型標準如下：
A、整體結構合理且剛性好，以防止零部件斷裂現(xiàn)象；
B、活塞式結構，以防止橡膠膜片老化、強度不夠、斷裂現(xiàn)象；
C、流量與壓力的調(diào)節(jié)能力強、穩(wěn)定，以滿足三臺運行一臺備用的工況；
D、滿足機組開、停機，甩負荷工況時穩(wěn)定運行的要求。
經(jīng)過對各種減壓閥資料收集和到相關電廠進行考察，決定采用北京時代中基科技發(fā)展有限公司生產(chǎn)的ZJY46H型活塞式減壓閥，替代紫坪鋪電廠目前用的差壓膜片式減壓閥。
4.1、ZJY46H型活塞式減壓閥的特點
如圖四所示：P1為進口壓力；P2為出口壓力。由主閥和反饋控制系統(tǒng)組成。
4.1.1、合理的結構：由P1流向P2水流為從上至下在節(jié)流錐上形成流暢的態(tài)式，紊流現(xiàn)象減少；由內(nèi)鎖定螺母和安全拉桿組成的出口壓力內(nèi)鎖定裝臵可有效保護因產(chǎn)品故障出口壓力升高現(xiàn)象；雙外臵反饋控制系統(tǒng)通過切換閥作互為備用的切換，以保證反饋控制系統(tǒng)*地對主閥控制。反沖排污系統(tǒng)可保證反饋系統(tǒng)無堵塞地運行。由于主閥和控制閥均采用活塞式結構在整體剛性方面各承壓部位有足夠的強度。我們在寶珠寺電站（高水頭104m） 和天生橋發(fā)電總廠（高水頭214m）調(diào)查，該產(chǎn)品從未發(fā)生過部件斷裂現(xiàn)象。
4.1.2、壓力和流量特性
如圖四所示、Pt為減壓閥主閥彈簧壓力；Pk為減壓閥主閥壓力調(diào)節(jié)腔壓力；Pt′為反饋系統(tǒng)控制閥彈簧壓力；Pk′為反饋系統(tǒng)控制閥壓力調(diào)節(jié)腔壓力；h為閥座和節(jié)流錐的開啟高度（相當于過流面積）。減壓閥正常工況時， Pt=Pk ，在控制閥Pt′=Pk′。此時，主閥和控制閥的閥座與節(jié)流錐開啟高度是一個定值。因此，P2是一個低壓值。 在進口壓力P1變化時， P2是不變的，工作原理如下：當P1上升時，減壓閥的首先表現(xiàn)為P2+ΔP2，其值經(jīng)出口管至控制閥，使Pt′+ΔPt′，ΔPt′+ΔPt′=Pk′（新平衡），L減小，Pk′壓力增大，經(jīng)導管，使主閥的Pk+ΔPk，Pt=Pk+ΔPk（新平衡），主閥H減小、ΔP2值恢復為原P2值。當P1下降時，主閥與控制閥的工況則與上述的工況相反。 當出口流量Q增大時，工況為P1下降時的工況。當出口流量Q減小時，工況為P1上升時的工況。過流面積是隨著用水量的變化而變化的。
4.1.3、減壓比
因不受P1的影響，只要Pk有足夠的壓力與Pt和Pk形成平衡，形成合適的主閥過流面積，減壓比相應會較大。以下是我們調(diào)查ZJY46H-16型活塞式減壓閥電站運行參數(shù)：
4.1.4、流量分析
紫坪鋪電站機組單機額定流量為1100m3/h，主變?yōu)?80m3/h，要求單閥供水大于1580m3/h。本次選用ZJY46H-16C DN350減壓閥，廠方提供相關參數(shù)為：過流直徑325mm；大行程H（見圖四）為52mm。因此，大過流面積為：53093 mm2。大水頭170m（加水錘壓力）。
要求ZJY46H-16C DN350減壓閥在低水頭時滿足流量為1580m3/h的要求。廠家提供的相關電廠運行實測相關參數(shù)如下：
根據(jù)ZJY46H-16C DN350減壓閥的相關技術參數(shù)，推算出來的數(shù)據(jù)如下：當閥前壓力為0.10 MPa、流速為18m/s、流量為1100 m3/h時，所需過流面積為：16975mm2，（大過流面積為：53093 mm2）只占大過流面積32%。
當閥前壓力上升時，根據(jù)根據(jù)減壓閥的工作原理，主閥過流面積只會減小，所以ZJY46H-16C DN350減壓閥的過流量應該能夠滿足機組運行要求。
5、ZJY46H-16C DN350減壓閥的電廠試運行
2008年4月26日晚8時，*臺ZJY46H-16C DN350減壓閥在紫坪鋪電站的3#機組技術供水系統(tǒng)投入試運行。即時工況為：P1為1.00 MPa；P2為0.35MPa。機組后各用水點壓力表指示平穩(wěn)，減壓閥只聽到水流聲，無異常噪音。運行一小時后，我們和廠家對減壓閥進行了相關測試，結果如下：
1、反饋系統(tǒng)切換：切換時P2無壓力波動;
2、調(diào)節(jié)反饋系統(tǒng)控制閥，P2調(diào)節(jié)范圍在0.25~0.55MPa，調(diào)節(jié)反應靈敏； 3、關閉減壓閥后的閥門，P2升高至0.40MPa停止，打開減壓閥后的閥門，P2回復至0.35MPa；
4、流量與減壓閥過流面積：電磁流量計顯示為1100m3/h，此時主閥過流面積為17357mm2（大過流面積53092mm2），只占大過流面積的32%，還有充分的的過流量。計算出過流孔流速為17.6m/s。與我們的分析數(shù)據(jù)相差不大。
至2008年10月止，紫坪鋪電站全部機組的技術供水系統(tǒng)全部改造完畢。 6、結論
紫坪鋪電站通過對機組技術供水系統(tǒng)減壓閥進行改造后，達到了以下幾方面效果：
1、消除了紫坪鋪電廠在設計選型方面的問題， ZJY46H-16型活塞式減壓閥的減壓比能達到10：1，所以能滿足我廠68.4m~132.76m 水頭下，減壓閥后壓力為0.25MPa～0.40 MPa的變幅范圍，同時一級減壓即可。
2、消除了紫坪鋪電廠原有國外減壓閥在結構上容易損壞的問題。ZJY46H-16型活塞式減壓閥從結構上看，活塞桿受活塞和支撐筋兩點定位，能保證活塞桿和閥盤位臵在工作中保持垂直上下移動，閥盤不會與其它部件發(fā)生碰撞，而且沒有橡膠隔膜等容易損壞的部件，并且該減壓閥各零部件結構堅固耐用，具有使用壽命長的優(yōu)點，從而減少了大量的維護工作量。
3、ZJY46H-16型活塞式減壓閥從今年四月運行至今，未出現(xiàn)任何故障，為電廠安全運行提供了保障。
6、問題
目前的問題是在機組技術供水系統(tǒng)備用水現(xiàn)有運行方式下，四臺機組主用供水和備用技術供水總管屬聯(lián)絡運行方式，而水源由四臺機組蝸殼取水供給。技術供水聯(lián)絡運行方式對減壓閥產(chǎn)生的參與調(diào)節(jié)的影響仍然存在，可能會縮短減壓閥的使用壽命，由于更換后的減壓閥在結構上的優(yōu)勢，將降低這方面的影響。與本文相關的論文有：益海嘉里糧油加工中減壓閥應用案例
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